分析了压力容器接管及其管法兰的受力情况，指出接管同时起着开孔补强和承受一部分法兰力 矩等两方面的作用。在中低压容器上，由于通常采用补强圈补强，因此开孔补强无需由接管承担，接管长度 可用于承受一部分法兰力矩；高压容器由于不能采用补强圈，通常采用厚壁管补强，而接管由于受锻件高度 的限制，往往只存在开孔补强的长度，不存在承受法兰力矩要求的接管长度，为此在这种情况下管法兰不能 按整体法兰计算，应以带颈活套法兰设计。

压力容器接管及其管法兰从受力上讲，起着 两方面的作用：一是在接管与筒体、封头连接端起 着开孔补强的作用。二是在接管与管法兰连接端 起着承受法兰力矩的作用。 起开孔补强作用的长度，根据等面积补强法 规定Ⅲ为：以万 其中：d——开孑L计算直径，mm； d——接管厚度，mm。 此长度的力学意义是：圆柱壳在边界力作用 下，壳中环向薄膜应力的衰减长度比。起承受法 兰力矩作用的接管长度为厕，此长度的力学意 义是：圆柱壳在边界力作用下，壳中轴向弯曲应力 的衰减长度。 为此接管为承担起上述两项作用，接管结构 长度如图1所示，长度至少应为： 墒+以丽 另外从结构上讲，接管长度应满足保温层厚 度等要求。

在中低压容器上，通常采用补强圈。当补强圈使用被补强壳体的材料，且其外径等于2d时， 则该接管的开孔补强已满足上述要求。为此开孔 补强无需由接管承担，此时接管长度仅满足承受 法兰力矩的长度即可，且一般接管长度都能满足。 对高压容器来说，由于不能采用补强圈，而采 用厚壁管补强。一般采用锻件，同时管法兰为长 颈法兰，所以往往将它们做成一整体，为减小锻件 高度，使其总高度往往不满足~／d艿+√2d艿。然而 在此处开孔补强计算中一般将所有接管长度全部 作为接管外伸长度h，参与补强计算。因此接管 已不能作为承受法兰力矩的接管长度了。 法兰无论长颈法兰还是平焊法兰，在其整体 法兰计算中，是将该法兰分成三部分，即法兰 环、锥颈和圆筒(见图2整体法兰结构)。在法兰 力矩作用后，法兰是由这三部分共同承载的。其 承载比例按三者的旋转刚度进行分配，为此圆 筒要承受一部分法兰力矩，在圆筒中产生轴向弯 曲应力，此应力的分布范围即厕，所以圆筒至 少应有此长度，才能满足法兰的计算要求。 上述高压容器接管法兰，由于不存在原本应 承受部分法兰力矩的接管长度，所以此时的接管 法兰不能作为整体法兰处理，只能作为没有圆筒 的整体法兰一带颈活套法兰计算了。

带颈活套法兰(见图3带颈活套法兰)，与整 体法兰(见图2整体法兰结构)受力的区别在于前 者没有圆筒，使锥颈小端的轴向弯矩等于零，因此 法兰锥颈小端的轴向弯曲应力6H一0，大端的轴 向弯曲应力6H减少，但由此使法兰偏转加大，所 以法兰环的环向应力6，大幅增加，而径向应力6。 减少。从而使法兰五项控制应力变化如下‘31： 6H(小端)=0，6H(大端)减少，6，增加，6。减少 (6H+6。)减少，6H+6．不确定所以，此时法兰的应力应按带颈活套法兰重 新计算，并确保使其满足五项强度条件。 带颈活套法兰的计算可在原整体法兰计算的 基础上进行修正计算‘1】，其中修改厂一1．F。以F。， 代替，V。以V。，代替(L。不变)。 压力容器设计中，设计人员对接管往往只考 虑其对开ZPL牢b强的作用，而忽视了其承受法兰力 矩的作用。特别在高压容器设计中普遍存在此问 题，应予重视并纠正，以确保接管的两项作用同时 到位，确保开孑L补强和法兰强度都能满足要求。 否则必须进行应力分析，通常用有限元分析加以 评定；其实质是将开孑L补强和法兰力矩作用结合 在一起，一并进行分析。

两种载荷同时作用时的管板应力可将图2与 图3的应力相叠加，得到合成应力分布如图4所 示。由于两种载荷作用时，它们的最大应力不在 同处，故叠加后的最大应力增大并不很多。

作用于管板的重量载荷与压力载荷是两种不 同性质的载荷，按重量载荷折算的当量压力虽不 大，但由于在它作用下的管板厚度要按U型管板 计算，当换热器直径较大时，此管板计算厚度相当 可观，以致大于按压力载荷作用的固定管板的计 算厚度，而成为管板设计厚度的控制因素，为此必 须充分加以考虑。