法兰配套产品
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为方便工作人员进出球罐进行检验和维修，球罐应设 置人孔；而考虑到维修方便，人孑L的位置宜设置在上、下 极板上，且公称直径不应小于500mm。人孑L的结构采用整 体锻件补强较为合理，因为这种结构既保证了因开孔而造 成的强度削弱得到充分的补强，又避免了补强处壁厚的突 变，降低了应力集中的程度。而且焊缝采用对接，方便射 线探伤或者超声波探伤，保证了焊缝质量。GBl50的开孑L 补强设计准则是基于弹性失效设计准则的等面积法，而这 种等面积法对圆筒、球罐和球形封头上的开孔计算除了要 满足参考文献[1]8．2的范围外，对壳体的内径和厚度还 有要求，即内径与厚度比在10一100范围内，详见参考文 献[4]中第六章开孑L补强设计。在设计1000m3液化石油 气球罐的时候，球罐的内径与厚度比值为307．5，超出r 这个范围，所以人孔的开孔补强计算无法用SW6软件进行 计算。这里介绍一种计算下极板人孔补强的方法。这种方 法是以GBl50开孔补强计算为模型，根据等面积法的原理 而进行计算的。
设计压力P=I．77MPa，设计温度t=500C，球罐直径 Di=123(X)mm，壳体材料选用16MnR(正火)，腐蚀余量为 2ram，人孔直径DN500，材料为16Mn(Ⅲ)，下极板承受 液柱压力为： B=pgll=1000x9．8x12300x10。3X10-6一．0．12MPa， 因为0．12MPa>1．77x5％--0．09，所以，计算压力Pc= 1．77+0．12=1．89MPa。
式中：扣开孔直径，圆形孔等于接管内直径加2
倍厚度附加量，mm。
d<D／2=6150mm，满足等面积法开孔补强计算的适用
条件，故可用等面积法进行开孔补强计算。
按照GBl50等面积计算的模型，可以把整锻件分解成 三部分，囫部分为壳体，网部分为接管，圆
部分为接管与壳体的焊缝，如图2所示。补强宽度B=2d=
!008mm，整锻件的外径是1000mm，所以整锻件的补强在
有效补强范围内。为了减少应力集中，在6800处分别向
壳体侧和接管侧削边。
1)开孔所需最小补强面积
A=d·8+28·8t·(1-L)=504x37．1+2x37．1x(15-2)×
(1一昙)：18741．4(mm2)， J)，
式中：6。一接管的有效厚度，mm 5
．卜强度削弱系数，等于设计温度下接管材料
与壳体材料许用应力之比，这里f,=150／157。
2)壳体多余补强面积
A1=(B-d)·(p8)一2敲·(8，8)·(1西)=
(1008—504)·(38—37．1)一2·(15—2)·
(38—37．I)．(1一罂)：452．6(姗2)， I)I 式中：卜开孔补强的有效宽度，mnl，这里B=2d=
1008mm； 8-壳体开孔处的有效厚度，lnnl。
3)接管多余金属面积
A2=2hl·(8。-St)舟2％·(8．-c2)圻
=2x87(15-2-3．03)
=1734．78(mm2)．
式中：h．——接管外侧高度，mm；
hi=dV而=、／504×15=87；
b一接管内侧高度，mm，h：0
本文只对1000m，球罐的人孔开孔补强进行了计算， 其他球罐或球形封头上的人孔开孔补强在无法用SW6计算 时也呵以按照此方法进行。相对分析设计计算来说，本方 法不失为一种比较简捷的方法。
本文只对1000m，球罐的人孔开孔补强进行了计算， 其他球罐或球形封头上的人孔开孔补强在无法用SW6计算 时也呵以按照此方法进行。相对分析设计计算来说，本方 法不失为一种比较简捷的方法。
